牌号 | 2205 |
美国UNS | S32205 |
对应标准 |
ASTM A240/A240M-2020 用于制造压力容器和一般用途的铬和铬镍不锈钢钢板,薄板,钢带技术规范 Chromium and Chromium-Nickel Stainless Steel Plate, Sheet and Strip for Pressure Vessels and General Applications |
归类 | 双相不锈钢 |
性能 | 耐腐蚀 |
标签 | 奥氏体-铁素体不锈钢 |
说明 |
1、2205/UNS S32205是第二代标准双相不锈钢的主要牌号,并广泛用于海上石油平台集气管线和处理设施。2205/S31803钢的成分范围过宽,为了获得最佳的耐蚀性能及避免金属间相的形成,由S31803开发出成分范围更窄的改进型2205/UNS S32205,S32205是目前大量生产的2205双相钢的典型成分。 2、合金元素的作用:双相不锈钢的铁素体和奥氏体相都在30~70%的范围,可获得良好的性能。但通常认为双相钢中含有大致等量的奥氏体和铁素体,为了获得最佳韧性和加工性能,倾向于奥氏体比例稍大。为获得稳定的双相组织及良好的加工制造性能,主要元素Cr、Mo、N、Ni的含量必须适当。 • Cr:≥10.5%形成钝化膜,钢耐大气腐蚀。在不锈钢中,Cr含量越高耐蚀性越好。铁素体形成元素。钢中Cr含量较高时,添加更多的Ni才能形成奥氏体或双相组织(奥氏体-铁素体),较高的Cr也促进金属间相的形成。双相不锈钢的Cr≥20%。Cr提高钢的高温抗氧化能力,影响热处理或焊后氧化皮或回火色的形成和去除。双相不锈钢比奥氏体钢的酸洗和去回火色更困难。 • Mo:提高不锈钢的耐点蚀性能。当不锈钢Cr≥18%时,Mo对改善耐氯化物点蚀和缝隙腐蚀能力是Cr的三倍。铁素体形成元素,但也增大了形成有害金属间相的倾向。因此,双相不锈钢中Mo小于4%。 • N:提高奥氏体和双相不锈钢的耐点蚀和缝隙腐蚀能力。显著提高钢的强度,有效的固溶强化元素。低成本和强奥氏体形成元素,替代部分Ni,稳定奥氏体。含N双相钢韧性的提高得益于较高的奥氏体含量和较少的金属间相。N不能阻止金属间相的析出,但可推迟形成。N添加到高Cr和Mo含量的高耐蚀奥氏体和双相不锈钢中,抵消形成σ相的倾向。在添加N和调整Ni含量获得理想的相平衡。铁素体形成元素Cr、Mo,和奥氏体形成元素N、Ni相平衡来获得双相组织。 • Ni:奥氏体稳定化元素,促进铁素体(体心立方)向奥氏体(面心立方)转变。铁素体钢含少量或不含Ni,双相钢含Ni低到中等,300系奥氏体不锈钢至少含6%Ni。Ni可延迟奥氏体钢中的有害金属间相形成,但在双相钢中的效果远不如N。面心立方结构使奥氏体不锈钢具有很好的韧性,与铁素体不锈钢比,双相不锈钢因约一半奥氏体组织使其韧性显著提高。 |
牌号 | UNS | 密度 | 比热容 | 电阻率 | 杨氏模量 | ||||
g/cm3 | lb•in3 | J•(kg•K)-1 | Btu•(lb•F)-1 | microΩm | microΩin | GPa | ×106psi | ||
2205 | S32205 | 7.8 | 0.281 | 500 | 0.119 | 0.8 | 31.5 | 200 | 29 |
各温度的弹性模量,GPa (×1000ksi) | |||||||||
20°C (68°F) |
100°C (212°F) |
200°C (392°F) |
300°C (572°F) |
400°C (754°F) |
500°C (932°F) |
||||
200 (29) |
190 (27.6) |
180 (26.1) |
170 (24.7) |
160 (23.2) |
150 (21.8) |
||||
20°C(68°F)-T的热膨胀系数,10-6/K (10-6/°F) | |||||||||
NA |
13 (7.22) |
13.5 (7.5) |
14 (7.78) |
14.5 (8.06) |
15.0 (8.33) |
||||
各温度的导热率,W•(m•K)-1(Btu in/h ft2°F) | |||||||||
16.0 (110) |
17.0 (118) |
19.0 (132) |
20.0 (138) |
21.0 (147) |
22.0 (153) |
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生产商数据。 |
1、实验室加速试验中耐应力腐蚀断裂性能 | |||||||||||
牌号 |
42%MgCl2 沸腾 154°C U形 弯曲试样 |
5%MgCl2 沸腾 125°C U形 弯曲试样 |
液滴蒸发 0.1NaCl 1120°C 0.9×屈服强度 |
Wick试验 1500ppm cl NaCl 100°C |
33%LiCl2沸腾 120°C U形 弯曲试样 |
40%CaCl2 100°C 0.9×屈服强度 |
25~28% NaCl沸腾 106°C U形 弯曲试样 |
26%NaCl 高压釜 155°C U形 弯曲试样 |
26%NaCl 高压釜 200°C U形 弯曲试样 |
600ppm Cl (NaCl) 300°C U形 弯曲试样 |
100ppm Cl (海盐+O2) 高压釜230°C U形 弯曲试样 |
S32205 |
ⓐ |
ⓐ | ⓐ | ⓑ | ⓑ | ⓑ | ⓑ | ⓓ | ⓐ |
ⓒ |
ⓐ |
ⓐ-预计会发生断裂;ⓑ-预计不会发生断裂;ⓒ-数据不足;ⓓ-可能发生断裂 | |||||||||||
注:双相不锈钢在化工行业的许多应用是代替奥氏体不锈钢,用于有很大的应力腐蚀断裂危险的场合。但在高温、含氯化物的环境或促使氢致开裂的介质条件下,双相不锈钢也可能发生应力腐蚀断裂。 • 轧制退火钢在120°C(248°F)NaCl溶液液滴蒸发试验中的耐应力腐蚀断裂SCC性能,断裂应力约为屈服强度的35%左右。 2、固溶退火S32205的临界点蚀和缝隙腐蚀温度(按ASTM G48 在6%FeCl3溶液中测量): • 临界点蚀温度CPT约为:+40°C(+104°F),在氯化物环境高于此温度点蚀开始产生,且于24h内可发展到肉眼可见的程度 • 临界缝隙腐蚀温度CCT约为: +20°C(+68°F)。CCT取决于试样、氯化物环境和缝隙特性(紧密度,长度等)。同样的钢种和腐蚀环境,CCT通常比CPT低15~20°C • 临界点蚀或缝隙腐蚀温度CPT、CCT越高,表明材料耐腐蚀起始发生的能力越强。 • 按ASTM G48 A法确定的CPT,采用回归分析法得到钢成分和CPT的关系:CPT=常数+Cr+3.3(Mo+0.5W)+16N。不锈钢中的Cr、Mo、W和N对CPT有影响。 3、耐碱腐蚀性能:高铬量和铁素体相,使双相钢在碱性介质中具有良好的性能。在中等温度下,其腐蚀速度低于标准奥氏体不锈钢。
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1、双相不锈钢热成形温度及最低均热温度(生产商数据) | ||||||
牌号 | UNS | EN No. | 热成形温度 | 最低均热温度 | ||
°C | °F | °C | °F | |||
2205 | S32205 | 1.4462 | 950~1230 | 1740~2250 | 1040 | 1900 |
2、双相不锈钢端面车削指导原则(Outokumpu) | ||||||
不锈钢 (或切削数据) |
硬质合金刀具 | 高速钢刀具 | ||||
粗加工 | 精加工 | |||||
速度,m/min | 速度,sfm | 速度,m/min | 速度,sfm | 速度,m/min | 速度,sfm | |
S32205 | 90~120 | 300~400 | 120~160 | 400~525 | 15~20 | 50~65 |
进刀量(每转) | 0.3~0.6mm | 0.012~0.024in. | 0.05~0.3mm | 0.002~0.012in. | 0.05~0.2mm | 0.002~0.008in. |
切削深度 | 2~5mm | 0.08~0.2in. | 0.5~2mm | 0.02~0.08in. | 0.5~2mm | 0.02~0.08in. |
3、用硬质合金刀具进行双相不锈钢端面铣削的指导原则(Outokumpu) | ||||||
不锈钢(或机加工数据) | 粗加工 | 精加工 | ||||
速度,m/min | 速度,sfm | 速度,m/min | 速度,sfm | |||
S32205 | 50~80 | 165~260 | 80~110 | 260~360 | ||
进刀量(每齿) | 0.2~0.4mm | 0.008~0.016in. | 0.1~0.2mm | 0.004~0.008in. | ||
切削深度 | 2~5mm | 0.08~0.2in. | 1~2mm | 0.04~0.08in. |
UNS | 牌号 | EN No. | EN | JIS | GB | KS | 产品名称 |
S32205 | 2205* | 1.4462 | X2CrNiMoN22-5-3 | SUS 329J3L | 022Cr22Ni5Mo3N | STS 329J3L |
SAF 2205 UR 2205 UR 2205+ UR 2205Mo DMV 22-5 ATI 2205 2205 code Plus Two NAS 329J3L NSSC DX1 DP8 B2205 |